Pružnost tahák

virtuální práce rovnovážné soustavy sil F působící na tuhé těleso nebo
složenou soustavu je při libovolném virtuálním přemístění tělesa nebo složené soustavy rovna nule 84. rovnovovážná soustava
sil působící na relativně malou část pružného tělesa, vyvodí stav deformace a napjatosti právě jen v této omezené oblasti.
Usnadňuje řešení napjatosti těles.85. 86. smykové napětí viz 85. 87. symetrická matice => stav napjatosti v bodu tělesem, je
určen 6 neutránými složkami napětí. 88. 89. delta l=(N.l)/(EA) ; poměr protažení: je to poměr přírustku délky k její pův. hodnotě
90. 91. τ = E . epsilon ; poměr mezi napětím a poměrným prodloužením 92. 93. epsilonp = -V . epsilon ; Epsilonp – příčná
poměrná defornace ; epsilon – podelná poměrná def. ; v – veličina se zjišťuje zkouškami, je bezrozměrná 94. E, G, V
95. znát : zatížení, materiál, rozměry, podpory 96. viz. 67 97. 98. 99. všechny vlákna průřezu se natahují nebo zkracují
stejně. Tuhost : k=EA/l ; čím je tuhost větší, tím je menší prodloužení. Velikost napětí je úměrná změně teploty, ploše průřezu…
Dimenzováni : najdeme max. hodnotu napětí. 100. působí pouze smyková síla. τ = V/A ; gama = τ /G(modul pružnosti ve
smyku). Dimenzování : V = n . i . A . Rdim ; n – počet šroubů ; i – počet střihů 101. viz. Bernoulli – Navierova hyp. ; Neutrálná osa
: množina bodů, ve kterých je normálové napětí rovno 0. Rozděluje část tlačenou a teženou. Průřezový modul W slouží
k výpočtu extrémního napětí W=1/6 . b . h2 ; musí působit pouze momenty, platí Hookův zákon
102. zatížení leží v rovině, kde prochází osa prutu, ale nemusí být hlavní rovinou 103. je to bod průřezu, kterým musí procházet
výslednice posouvajících sil, aby průřez nebyl namáhán na kroucení. 104. ohybová čára je rovinnou křivkou, neleží však
v rovině zatížení, nýbrž v rovině kolmé k neutrálné ose. viz. 26 105. . τ x = (My . z)/Iy - (Mz . y)/Iz ; My = N . ez ; Mz = -N . ey ; tgb =
Mz / My . Iy/ Iz 106. 107. oblast kolem těžištního průřezu, ve kterém musí působit normálová síla, aby normálové napětí
v celém průřezu měla stejná znaménka. Je důl. u mat., které mají různé pevnosti v tlaku a tahu. 108. viz. 31, 32 109. viz. 34
110. viz. 33 111. w“= -M/EI ; EIw“= §-M dx ; u vetknutí : fí =0 ; w = 0 ; u = 0 ; podpora : w = 0 ; u = 0 posuvná podpora : w =
0 ( uplatňují se u výpočtuintegračních konstant 112. nevim 113. a) nosník rozdělíme na části b) ve všech částech
vyjádříme ohyb. Moment je-li v části K ohyb. Moment od spojitého zatížení, musí takový moment být i v části K, kde se přidá
opačné spojité zatížení c)při integraci neodstraňujeme závorky dvojčlenů ; použití pro složité průřezy. Vystupují pouze 2
integrační konstanty wj (aj) = wj+1 (aj), w’j (aj) = w’j+1(aj), j = 1,....,n – 1 114. vychází z podobnosti mezi dif. Rovnicemi
rovnováhy přímého prutu a dif. Rovnice ohyb, čáry. w“ = -My/EI ; 115. pojem stabylita, je schopnost soustavy se vracet do
původníhom stavu, jakmile pomine příčina, která vychýlení vyvozovala. 116. Síla, která udrží prut ve vybočeném stavu, aniž by
došlo k lavinovému nárůstu. K = 1, k = 2, k = 3 117. vzpěrná délka prutu je rovna délce prutu oboustranně kloubově
oloženého, který vybočí při stejné krytické síle. Dále je to vzdálenost dvou inflexních bodů na vybočeném prutu (tam, kde je na
vybočeném prutu ohybový moment M = 0 ). 118. nedokonalost, odchylka od ideálního stavu. A) výrobní imperfekce, b)
průřezy prutů vykazující rozměrové odchylky, c) prut, vykazující vlastní pnutí, d) fyz. a mechanické vlastnosti. 119.
120. vyskytují se, když je průřez natočený vůči zatížení tak, že v něm nevzniká tangenciální napětí. 121.
122. rovinu, s níž jsou veškerá napětí rovnoběžná, ztotožnímě s čelní rovinou xy. Rovinnou napjatost charakterizují
3 nezávislé složky : σ x , σ y a τ xy = τ yx