BEK-zděné konstrukce

0
250
z tvárnic z pórobetonu
neprovádí se
600
500
300
200
z dílců z pórobetonu značky 30
ne
700
600
400
300
200
kamenné
2000
2000
1500
1200
1000
350
Součinitel dlouhodobosti zatížení konstrukce klt
.gif" \* MERGEFORMATINET
Nlt...normálová síla od dlouhodobě působícího zatížení N
Nser...síla od veškerého provozního zatížení N
elt...výstřednost síly Nlt mm
h...rozměr prvku ve směru výstřednosti mm
 (éta) určíme jako větší z hodnot: EPICTURE "../../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek116.gif" \* MERGEFORMATINET
2.1 Dostředný tlak
Předpoklady výpočtu: napětí v průřezu je rovnoměrně rozloženo a v mezním stavu je dosaženo výpočtové hodnoty v tlaku.
INCLUDEPICTURE "../../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek135.gif" \* MERGEFORMATINET Podmínka spolehlivosti:
INCLUDEPICTURE "../../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek117.gif" \* MERGEFORMATINET
INCLUDEPICTURE "../../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek118.gif" \* MERGEFORMATINET

Nd...skutečná působící síla N
Nud...síla na mezi porušení N
u...součinitel podmínek působení (gama)
klt...součinitel dlouhodobosti zatížení
A...plocha průřezu mm2
Rd...pevnost zdícího prvku MPa
 
Při návrhu se v rovnici vyskytují čtyři neznámé,  plochu průřezu budeme řešit s jednou neznámou při substituci
Nd = Nud a součinitele odhadnu:
u = 0,8
klt = 0,75 až 0,9
 = 0,75 až 0,9
U obvodových zděných konstrukcí může být rozhodující vliv fyzikálních parametrů (tepelný odpor).
2.2 Mimostředný tlak
Způsob výpočtu prvku namáhaného mimostředným tlakem závisí na výstřednosti normálové síly (e) vzhledem ke vzdálenosti xi a na materiálu konstrukce.
xi...vzdálenost nejvíce tlačeného kraje průřezu k těžišťové ploše; pro obdélník a čtverec: ../../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek119.gif" \* MERGEFORMATINET
a) keramika + kámen
1.) 0 < e 0,45xi
2.) 0,45xi < e  0,7xi
b) pórobeton
1.) 0 < e  0,45xi
c) Při výstřednosti e větší jak 0,7xi o únosnosti rozhoduje 2. mezní stav (rozevření trhlin). Rozhoduje pevnost zdiva v tahu).
Pokud jsou trhliny v konstrukci nepřípustné, pak o únosnosti rozhoduje menší z hodnot 1. mezního stavu a 2. mezního stavu.
a1) keramika + kámen (0 < e 0,45xi)
Předpoklady výpočtu: tlakové napětí se rozděluje rovnoměrně po celé ploše průřezu.
Redukční součet:
- obecný průřez: s%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek120.gif" \* MERGEFORMATINET
- pro obdélník a čtverec:
Podmínka spolehlivosti:
INCLUDEPICTURE "../../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek122.gif" \* MERGEFORMATINET
INCLUDEPICTURE "../../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek123.gif" \* MERGEFORMATINET

Nd...skutečná působící síla N
Nud...síla na mezi porušení N
u...součinitel podmínek působení (gama)
klt...součinitel dlouhodobosti zatížení
A...plocha průřezu mm2
h...šířka prvku mm
Rd...pevnost zdícího prvku MPa
a2) keramika + kámen (0,45xi < e 0,7xi)
Tlakové napětí se rozděluje pouze po tlačené ploše průřezu a to rovnoměrně spojitě. Působiště síly ztotožníme s těžištěm tlačené části průřezu (c = Cg). Prvek řešíme za vyloučeného tahu. Pevnost zdiva se zvyšuje o 25%.
PICTURE "../../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek137.gif" \* MERGEFORMATINET
Postup výpočtu je obdobný jako u předchozího jen se změní podmínka spolehlivosti:
ocal%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek122.gif" \* MERGEFORMATINET
- obecný průřez:
- pro obdélník a čtverec: ./../Documents%20and%20Settings/Petr/Local%20Settings/Temp/obr_bek/imagebek125.gif" \* MERGEFORMATINET
Ac...tlačená plocha průřezu mm2
 
b1) pórobeton (0 < e 0,45xi)
Postup výpočtu je obdobný jako u předchozího jen se změní podmínka spolehlivosti:
- obecný průřez:
- pro obdélník a čtverec:
 
c) výstřednost > 0,7xi
Pro tento případ stanoví ČSN 73 1101 výpočet podle mezního stavu rozevření trhlin za předpokladu, že je obrazec normálového napětí omezen přímkou podle následujícího obrázku, tedy za předpokladu známých z teorie stavební mechaniky. V souladu s nimi je pak:
odkud:
kde r je jádrová úsečka na ose z na straně přivrácené ke středu tlaku Cc (viz obrázek), tzn., že:
Ve vzorci dále známe r součinitele podmínek působení pro posouzení rozevření trhlin; u zděných konstrukcí, na něž se kladou zvýšené estetické nebo jiné požadavky, je r = 1,2, v ostatních případech je r = 1,5. Výpočtová únosnost při rozevření trhlin se označuje N'ud.
Jde-li o obdélníkový průřez b/h, vychází po dosazení za A = bh,