Příklady 1-16

,0
0,031
0,063
0,093
8,0
0,031
0,063
0,093
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ



PŘÍKLAD č.7
V místě navrhovaného objektu byly vrtanou sondou zjištěny následující geologické poměry:
1.vrstva
0,0 – (2,8 + 0,05(n) m
Písčitá hlína
(1 = 18,2 kNm-3
(sat1 = 20,4 kNm-3
2.vrstva
(2,8 + 0,05(n)
– (9,1 + 0,05(n) m
Písek dobře zrněný
(2 = 19,2 kNm-3
(sat2 = 21,2 kNm-3
3.vrstva
(9,1 + 0,05(n)
– 18,0 m
Jíl se střední plasticitou
(3 = 19,4 kNm-3
Určete svislé napětí od vlastní tíhy zeminy (or do hloubky 18,0 m.
Vypočítejte a graficky vyneste průběh geostatického napětí (or, je-li ustálená hladina podzemní vody v hloubce (1,9 + 0,05(n) m pod terénem ((w (10,0 kNm-3).
Vypočítejte a graficky vyneste průběh svislého efektivního a neutrálního napětí od vlastní tíhy zeminy pro případ snížení hladiny podzemní vody o 3,0 m.
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ


PŘÍKLAD č. 8
Vypočítejte a vykreslete průběh svislého napětí (z pod středem poddajného obdélníkového základu půdorysných rozměrů b ( l = (8 + 0,2(n) m ( (16 + 0,2(n) m.
Hloubka založení d = 2 m pod terénem.
Rovnoměrné kontaktní napětí od stavby f = (0,18 + 0,003(n) MPa.
Objemová tíha zeminy ( = 19,2 kNm-3.
Napětí počítejte do 2násobku šířky základu.
(volte hloubku z postupně: 0,5; 1; 2; 4; 8; 16; 24; 38 m)
Určete svislé napětí (z v bodě M.
Pro tento příklad použijte redukční součinitel I1.
Potřebné formuláře :Graf 5 – Napětí pod rohem základu
Graf 3.1 – Vliv hloubky založení
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ

M
1,0 m
b
l


PŘÍKLAD č. 9
Určete svislé napětí (z od rovnoměrně zatížené základové desky kruhového průměru 2r=b= 8 m. Rovnoměrné kontaktní napětí od stavby volte stejné jako v příkladu č.8.
Hloubka založení d = 1,8 m pod terénem.
Objemová tíha zeminy ( = 19,6 kNm-3.
Napětí (z určete pod středem základu (bod A1), na hraně základu (bod A3) a v bodě vzdáleném od hrany základu o b/2 (bod A4). V těchto bodech (A1, A3, A4) vykreslete průběh napětí.
Hloubku z volte postupně: 0,5; 1; 2; 4; 8; 16 m.
Určete a vykreslete průběh svislého napětí (z ve vodorovné rovině vzdálené z1 = 1 m a z2= b od základové spáry.
Pro tento příklad neuvažujte redukci součinitelem .
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ





Základní vstupní hodnoty:
Půdorysné rozměry základu: 10,2 m x 18,2 m (b x l)
Zatížení od stavby: f = 213 kPa
Hloubka založení: d = 2,5 m
Hladina podzemní vody v hloubce 8,5 m.
Popis vrstev zadaných zemin:
vrstva: F3-MS Hlína písčitá
 = 18,0kNm-3
 = 0,62
Edef = 13,5MPa- > Eoed = Edef /  = 13,5 / 0,62 = 21,77MPa
m = 0,2
vrstva: S2-SP Písek špatně zrněný
 = 18,5kNm-3
 = 0,78
Edef = 25,0MPa- > Eoed = Edef /  = 25,0 / 0,78 = 32,05MPa
m = 0,3 – nad hladinou podzemní vody
m = 0,2 – pod hladinou vody
vrstva: F6-CL Jíl s nízkou plasticitou
 = 21,0kNm-3
 = 0,47
Edef = 7,0MPa- > Eoed = Edef /  = 7,0 / 0,47 = 14,89MPa
m = 0,2
Výsledky:
Hloubka deformační zóny: zz = 9,8m
Celkové sednutí prázdného zásobníku: s = 21,9mm
Dosednutí vlivem naplnění: s´ = 41,65mm

Posouzení podle II.mezního stavu:
s = 21,9mm,s´ = 41,65mm < slim = 200mm-> zemina vyhoví na II. mezní stav













DAVID HRABÁK 2VS28





























































Základní vstupní hodnoty:
Půdorysné rozměry základu: 9,6m x 17,6m (b x l)
Zatížení od stavby: f = 180,024kPa
Hloubka založení: d = 2,5m
Popis vrstev zadaných zamin:
vrstva: F3-MS Hlína písčitá
 = 18,0kNm-3
 = 0,62
Edef = 13,5MPa- > Eoed = Edef /  = 13,5 / 0,62 = 21,77MPa
m = 0,2
vrstva: S2-SP Písek špatně zrněný
 = 18,5kNm-3
 = 0,78
Edef = 25,0MPa- > Eoed = Edef /  = 25,0 / 0,78 = 32,05MPa
m = 0,3 – nad hladinou podzemní vody
m = 0,2 – pod hladinou vody
vrstva: F6-CL Jíl s nízkou plasticitou
 = 21,0kNm-3
 = 0,47
Edef = 7,0MPa- > Eoed = Edef /  = 7,0 / 0,47 = 14,89MPa
m = 0,2
Výsledky:
Hloubka deformační zóny: zz = 2,3m
Celkové sednutí prázdného zásobníku: s = 4,97mm
Dosednutí vlivem naplnění: s´ = 41,07mm
Posouzení podle II.mezního stavu:
s = 4,97mm,s´ = 41,07mm < slim = 200mm-> zemina vyhoví
Jan Koběrský , 2 VS 9

0F2 – Mechanika zemin
- - -
Př. č. 16: Stabilita svahu
Typ soudržné zeminy:
Třída: F1
Konzistence: pevná
Stupeň nasycení: Sr < 0,8
Směrné normové charakteristiky zeminy:
( = 19 kNm-3
cef = 12 - 16 kPa
(ef = 26 -32 (
4
Výška zářezu: 4,5 + 0,5 * n = 7 m
Předběžný návrh sklonu svahu:1:1,75
( = 30,125 = 30( 7‘ 30‘‘
( 1 = 25,5 = 25( 30‘
( 2 = 35(
Závěr:
Předběžný návrh sklonu zářezu 1:1,75 nevyhoví, pot musíme volit sklon menší např. 1:1,9.
Student: Josef Remeš
Skupina: 2VS19 n=5
LS 2004/05

Posun krabice v mm
Smykové napětí pro konsolidační napětí
ef = 0,1 Mpa
ef = 0,2 Mpa
ef = 0,3 Mpa
0
0
0
0
0,5
0,032
0,06
0,075
1
0,055
0,102
0,121
1,5
0,063
0,117
0,151
2
0,055
0,113
0,167
2,5
0,045
0,099
0,166
3
0,04
0,088
0,1543,50,0380,0790,13640,0360,0730,11850,0340,0670,10260,0320,0650,09670,0310,0630,09380,0310,0630,093


0000,10,0630,0310,20,1170,0630,30,1670,093 c(e029,1r017,2
Lukáš JandaPříklad č.62VS7