Příklady 1-16

žení:
Vde = ( 370 + 10 * n) kN,
Mde = ( 37,5 + 2,5*n) kNm, pro n > 20 je Mde = ( 80 + 5*(n-20)) kNm
Hde = ( 50 + n ) kN.
Tab.1: Rozdělení zemin podle „n“
n
1-10
F8
11-20
F5
21-30
F3
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ



PŘÍKLAD č. 15
Stanovte stupeň stability (podle Rodrigueze) a určete střed kritické kružnice pro násyp výšky h = (3,5+0,2n) m. Předběžně navržený sklon násypu 1= 30°. Výpočtové parametry smykové pevnosti (d = 22°, cd = 0,03 MPa, objemová tíha zeminy = 19,5 kN/m3 .
Stupně stability určete také pro sklony 2 = 20° a 3 = 40° a pro všechny navržené sklony určete vodorovné průměty svahových úseček h*cotg
Poznámka:
Sledujte, jak změna sklonu podstatně změní vodorovné průměty svahových úseček. Důsledek – větší zábor půdy a podstatně větší přesuny zeminy.
Požadované formuláře :Graf 8 – Stabilita svahu dle Rodrigueze
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ



PŘÍKLAD č.16
Vypočítejte stupeň stability železničního zářezu. Sklon zářezu je dán tabulkou č.1 podle typu zeminy. Výšku zářezu volte podle tab.2. Zářez je prováděn v homogenním zeminovém prostředí, které je tvořeno soudržnou zeminou. Typ zeminy volte podle tabulky č.2. Při výpočtu uvažujte se směrnými normovými charakteristikami.
Postup:
středy otáčení volte na přímce získané pomocí Felleniovy metody (viz tab.3)
stupeň stability pro zvolené středy otáčení vypočtete podle Pettersona (volte měřítko 1:100, šířku proužku b = 1 m, středy otáčení volte v blízkosti paty svahu, volte min. tři středy otáčení).
proveďte kontrolu stupně stability podle Rodrigueze
posuďte, zda předběžný návrh sklonu zářezu vyhovuje (Fmin = 1,50)
Poznámka:
počátek souřadného systému volte v patě svahu,
při stanovování parametrů zemin volte střední hodnotu z intervalu pro nalezené směrné normové charakteristiky
tab.1: Předběžný návrh sklonu svahu
Třída
výška svahu
3 – 6 m
výška svahu
6 – 9 m
F1, F2
1:1,6
1:1,75
F3, F4
1:1,5
1:1,6
F5, F6
1:1,3
1:1,4
F7, F8
1:1,2
1:1,25
tab.2: Volba typu soudržné zeminy a výšky zářezu
A
zemina
výška zářezu
( m (
třída
konzistence
stupeň nasycení
1 – 8
F1
pevná
Sr(0,8
4,5 + 0,5*n
9 – 16
F4
pevná
Sr(0,8
4,5 + 0,5*(n-8)
17 – 24
F6
pevná
Sr(0,8
4,5 + 0,5*(n-16)
25 – 30
F8
pevná
Sr(0,8
4,5 + 0,5*(n-24)
tab.3: Úhly 1 a 2 pro různé sklony svahu 
tg 
1,73 : 1
1 : 1
1 : 1,5
1 : 2
1 : 3
1 : 5

60o
45o
33o41´
26o34´
18o25´
11o19´
1
29o
28o
26o
25o
25o20´
25o
2
40o
37o
35o
35o
35o30´
36o50´
Požadované formuláře :Graf 8 – Stabilita svahu dle Rodrigueze
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ



PŘÍKLAD č. 2
Na neporušeném vzorku zeminy o průměru 120 mm a výšce 30 mm byla vážením zjištěna hmotnost m = (600 + 2,5 * n) g. Po vysušení při 105 oC do stálé hmotnosti byla hmotnost suchého vzorku
md = (520 + 1,5 * n) g. Hustota pevných částic zeminy je (s = (2650 + 5 * n) kg/m3. Vlhkost na mezi tekutosti wl = (30 + 1,4 * n) %. Vlhkost na mezi plasticity wp = (19 + 0,2 * n) %.
Stanovte:
objemovou hmotnost zeminy v přirozeném uložení - (
objemovou hmotnost sušiny - (d
vlhkost zeminy - w
konzistenční stav zeminy (pomocí stupně konzistence Ic)
stupeň nasycení - Sr
pórovitost – n
číslo pórovitosti – e
propustnost dle Terzaghiho (použijte křivku zrnitosti č.2 soudržné zeminy z příkladu č.1)
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ


PŘÍKLAD č. 3 (pořadové číslo n=1)
Z křivky stlačitelnosti pro dané zatěžovací intervaly edometrické moduly přetvárnosti Eoed ,je-li původní výška vzorku h0=20 mm.
Zatěžovací intervaly:0,05 – 0,10 MPa
0,10 – 0,20 MPa
0,20 – 0,40 MPa
0,40 – 0,60 MPa
A stanovte součinitel stlačitelnosti C.
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ


PŘÍKLAD č.4
Vyhodnoťte zkoušku v prostém tlakovém přístroji pro nasycený jíl (výška vzorku 76 mm, průměr 38 mm).
Naměřené hodnoty:
stlačení (h (mm(
1
2
3
4
5
6
7
svislé napětí
(1 (MPa(
0,043
0,096
0,125
0,157
0,124
0,122
0,121
Jaké celkové svislé napětí (1 bude potřebné vyvodit při neodvodněné nekonsolidované triaxiální zkoušce (UU), aby došlo k porušení vzorku, je-li komorový tlak (3 = 0,1 MPa.
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ




PŘÍKLAD č.5
V triaxiálním přístroji byla provedena konsolidovaná neodvodněná zkouška s měřením pórového tlaku u. Zjistěte totální a efektivní parametry smykové pevnosti.
Naměřené hodnoty:
komorové tlaky (3 (MPa(
0,05
0,1
0,2
deviátor napětí ((1 - (3) při porušení (MPa(
0,172
0,192
0,232
pórové tlaky u při porušení (MPa(
0,016
0,054
0,133
VUT FAST V BRNĚ, ÚSTAV GEOTECHNIKY,
PŘEDMĚT: MECHANIKA ZEMIN
ROČNÍK: 2OBOR: VŠEOBECNÝSEMESTR: LETNÍ



PŘÍKLAD č.6
Z krabicové smykové zkoušky určete vrcholové a reziduální parametry smykové pevnosti. Vzorky zeminy byly konsolidovány pro zatížení (ef = 0,1; 0,2; 0,3 MPa a potom usmyknuty za drénovaných podmínek.
Naměřené hodnoty:
Posun krabice
l (mm(
Smykové napětí pro konsolidační napětí
(ef = 0,1 MPa
(ef = 0,2 MPa
(ef = 0,3 MPa
0,5
0,032
0,060
0,075
1,0
0,055
0,102
0,121
1,5
0,063
0,117
0,151
2,0
0,055
0,113
0,167
2,5
0,045
0,099
0,166
3,0
0,040
0,088
0,154
3,5
0,038
0,079
0,136
4,0
0,036
0,073
0,118
5,0
0,034
0,067
0,102
6,0
0,032
0,065
0,096
7