matroš

an,druhá přechodná oblast omezená logaritmickou spirálou je plastická oblast a třetí je při zatížení γd pasivní Rankinova oblast,Terzaghi předpokládá vytvoření aktivního klínu pod úhlem φ
36.Výpočtová únosnost Rd Rd=cd*Nc*sc*dc*ic+γ1*d*Nd*sd*dd*id+γ2*b/2*Nb*sb*db*ib Rd-svislá výpočtová únosnost (kPa) γi-objemová tíha nad a pod základovou spárou (kN/m3) b-efektivní šířka nebo průměr základu (m) Ni-souč únosnosti závisející na výpočtovém úhlu vnitřního tření d-hloubka založení (m) cd-výpočtová hodnota soudržnosti (kPa) si-součinitelé vyjadřující tvar základu di-součinitelé vyjadřující vliv hloubky založení ii-součinitelé vyjadřující vliv šikmosti zatížení první člen vyjadřuje vliv soudržnosti c,druhý člen vliv hloubky založení d a třetí člen vliv šířky základu b
37.Tabulková výpočtová únosnost Rdt pomocí hodnot tabulkové výpočtové únosnosti Rdt posoudíme únosnost základové půdy pro 1.GK nebo těchto hodnot využíváme pro předběžný návrh rozměrů základ. kce
38.Posouzení na I.MS pro 2. a3.GK se výpočtová únosnost Rd porovná s napětím v základové spáře vyvozeným účinky extrémního výpočtového zatížení σde, jeli Rd>σde,základ vyhovuje
39.Sedání základové půdy zatížení do stavebních konstrukcí vyvolává v základové půdě změny stavu napjatosti a následné deformace,svislé deformace,které jsou většinou největší nazýváme sedání,výpočty podle II.MS-mezního stavu přetvoření má být prokázáno,že provozní výpočtové zatížení nevyvolá taková přetvoření základové půdy a tedy sednutí stavby,při kterých by došlo k nepřípustnému přetvoření konstrukce,které by ohrozilo její použitelnost
40. II.MS-mezní stav přetvoření sednutí základů staveb posuzujeme z hlediska dosaženého stupně konsolidace: a)konečné-odpovídající 100% konsolidaci od daného přitížení b)částečné-odpovídající částečnému stupni konsolidace od daného přitížení….z hlediska dosaženého přitížení základové půdy se rozeznává sednutí: A)celkové-odpovídající celkové velikosti přitížení zákl.půdy stavbou po jejím dokončení(naplněné silo) B)dílčí-odpovídající velikosti přitížení významného pro stavbu(zatížení pouze prázdného sila)….konečné celkové sednutí s=si+sc+ss
41.Výpočet sedání pro stejnorodou zeminu pokud je pod základem do hloubky dvounásobku až trojnásobku šířky základu stejnorodá zemina o stejných mechanických vlastnostech,můžeme použít rovnici s=(σol*b*α*(1-v2)*mr)/Edef
42.Výpočet sedání s uvažováním strukturní pevnosti nejvíce se blíží sedání skutečnému,konečné sedání určujeme pomocí sumace sedání jednotlivých vrstev s=∑(σzi-mi*σori)/Eoedi*hi‘
43.Posouzení na II.MS v souladu s požadavkem mezního stavu použitelnosti stavební konstrukce je třeba,aby průměrná hodnota sm konečného celkového sednutí a nerovnoměrné sednutí zůstaly v mezích hodnot podle normy, platí tedy sm1 svah je stabilní, pokud F