Projekt 6

7 B ČSN 02 4670
C = 41500 D = 72 d = 35 b = 23
- ložisko vyhovuje
3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3




Hřídel III :
Náčrt:
Výpočet sil:
Ft43 =Ft34 = 9105 N
FR43 =FR34 = 3314 N
Výpočet reakcí : (co do velikosti směry dle náčrtu)
Na tuto sílu budeme dimensovat ložisko.
Průběh momentů : (pro vyšetření maximálníhi namáhání)
Kontrolujeme namáhání pod ozubeným kolem z4 v místě drážkování.
Mox= AX . 97 = 1657 . 97 = 160729 Nmm
Moy= AY . 97 = 4553 . 97 = 441641 Nmm
MkIII = 915053 Nmm
Materiál hřídele 11 500 Re = 260 Mpa
- vyhovuje
kontrola drážkování pod ozubeným kolem:


pdov = 120 Mpa ( p
drážkování 8 ( 46 ( 54 dle ČSN 01 4942 , středění na vnější průměr
vyhovuje
kontrola drážkování na konci hřídele:
pdov = 120 Mpa ( p
drážkování 8 ( 36 ( 42 dle ČSN 01 4942 , středění na vnitřní průměr
vyhovuje
Návrh ložiska
Kuličkové ložisko neztížené axiální silou F = AIII

Kuličkové ložisko 6209 ČSN 02 4630
C = 25000 D = 85 d = 45 b = 19
ložisko vyhovuje
Hřídel III :
Náčrt:
Výpočet sil:
Ft43 =Ft34 = 9105 N
FR43 =FR34 = 3314 N
Výpočet reakcí : (co do velikosti směry dle náčrtu)
Na tuto sílu budeme dimensovat ložisko.
Průběh momentů : (pro vyšetření maximálníhi namáhání)
Kontrolujeme namáhání pod ozubeným kolem z4 v místě drážkování
.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3




Kontrola hřídele šnekového kola
Výpočty vycházejí ze schema zatížení. Nebezpečný průřez je uprostřed šnekového kola.
MKII = 766804 Nmm
Materiál hřídele 11 600 Re= 300 MPa
Vyhovuje.
Kontrola výstupního průřezu
kontrola per pod kolem:
p( p dov pdov= 120 Mpa - vyhovuje

kontrola per na výstupu
p( p dov pdov= 120 Mpa - vyhovuje
kontrola výstupního průřezu:
(dk = 65 MPa - vyhovuje
Kontrola axiálního pojištení
Otlačení závitů KM matice
z = h/p = 11/2 = 5,5
vyhovuje

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3


 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3





 EMBED Equation.3



Kontrola hřídele šneku
Výpočty vycházejí ze schema zatížení. Kritický průřez je uprostřed šneku.(Dimensujeme na průměr šneku d1).
MKI = 49390 Nmm
Materiál hřídele 12 050 Re= 230 MPa
Vyhovuje
Kontrola vstupního průřezu
kontrola pera:
p( p dov pdov= 120 Mpa
pero vyhovuje
kontrola průřezu:
vyhovuje
kontrola axiálního pojištění:
korunová matice M24
4 šrouby M10 ( délka zašroubování 17 mm)
Fa1 = 4517N
Otlačení závitů matice
z = h/p = 27/3 = 9
vyhovuje
Otlačení závitů šroubů
z = 17/p = 17/1,5 = 18
vyhovuje
ED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3

 EMBED Equation.3


 EMBED Equation.3




Silové poměry, návrh ložisek
Silové poměry na šnekovém soukolí
náčrt:
Tečné síly:
Na šneku:
Na kole:
Axiální síly:
Radiální síly:
Výpočet reakcí
(dle obr.III-6/str.100 PROJEKT-III.ročník)
Šnek:
l /mm/….