Projekt 12

poměry Ft12=2.MkI/dw1=2.49,39/42,7446.10-3=2310,9 NFt34=2.MkII/dw3=2.237,17/52,65.10-3=8 891,1 N
FR21=Ft12.=2310,9=917,9 N
FR34=Ft34.=8891,1=3772,9 N
Fa12=Ft12.tgb=2310,9.tg200=841,1 NFa34=Ft34.tgb=8891,1.tg200=3236,1 N








11.Výpočet ložisek:Reakce:A,B

Ma=Fa21.dw1/2=841.42,7/2=17 974 NmmAy=1/2.Ft12=1155,5 NAx=697 NBy=1/2.Ft12=1155,5 NBx=220,9 NFRa===1349 NFRb===1176,3 NFz=841,1 N
Ložisko A:Ln==> C=F Ln=25 000 hod.F=X.Fr+Y.Fadle Tabulek V=1,2 Y=1 X=0.56
F=0,56.1349+1.841=1596,8 NC=1596,8. =19 540 => volim Ložisko 6207N ČSN 02 46 30 s kroužkem SP62d=35 mm D=72 mm B=17 mm r=2 mm
Ložisko B:Ln==> C=F Ln=25 000 hod.F=FBr
F=1176,3 NC=1176,3. =15 240,7 => volim Ložisko 6207N ČSN 02 46 30 s kroužkem SP62d=35 mm D=72 mm B=17 mm r=2 mm
Reakce:C,D

M12=Fa12.dw2/2=841.209,3/2=878845 NmmM12=Fa43.dw3/2=3236.53,35/2=85 754 Nmm
Cy= 38,4NCx=1517,5 NDy=4541 NDx=3174 NFRc===1565,33 NFRd===5540 NFz=2395 N
Ložisko C:Ln==> C=F Ln=25 000 hod.F=X.Fr+Y.Fadle Tabulek V=1,2 Y=1 X=0.56
F=0,56.1565+1.2395=3272 NC=3272. =21 964,7 => volim Ložisko 6207N ČSN 02 46 30 s kroužkem SP62d=35 mm D=72 mm B=17 mm r=2 mm
Ložisko D:Ln==> C=F Ln=25 000 hod.F=FDr
F=5540 NC=5540. =34 780 => volim Ložisko 3309B,THV dvouřadé kuličkové d=40 mm D=80 mm B=30mm r=2 mm
Reakce:E,F

M12=Fa34.dw4/2=3236.198,63/2=320 364 Nmm
Ey=4445,5 NEx=1886,5 NFy=4445,5 NFx=1987,5NFRe===4829 NFRf===4902 NFz=3236 N
Ložisko F:Ln==> C=F Ln=25 000 hod.F=X.Fr+Y.Fadle Tabulek V=1,2 Y=1 X=0.56
F=0,56.4881+1.3236,4=5 945,5NC=5 945,5. =29 252,4 => volim Ložisko 6209N ČSN 02 46 30 s kroužkem SP85d=45 mm D=85 mm B=19 mm r=3 mm
Ložisko E:Ln==> C=F Ln=25 000 hod.F=FEr
F=4445,5 NC=4445,9. =21901=> volim Ložisko 3309N SP85d=45 mm D=85 mm B=19mm r=3 mm

12.Výpočet nalisovaných kol:kolo 2:
p==

volim uložení d=50 H7/s6 dmax=0,059 pmax= kontrolapmax.(c+1)Re/k material 14 220 116,9.2,12600247600 Vyhovuje
t=kolo 4:
p==

volim uložení d=50 H7/r6dmax=0,05 pmax= kontrolapmax.(c+1)Re/k material 14 220 110.2,2600249320 Vyhovuje
t=






13.PEVNOSTNÍ KONTROLA HŘÍDELU -Statická bezpečnost:
Pro pevnostní výpočty hřídelů se používá pevnostní hypotézy tmaxmateriál hřídelů vstupního I-14 220 Re=600 MPa předlohového II -14 220 Re=600 MPa výstupního III -11 550 Re=300 MPaKontrola statické bezpečnosti kt byla provedena na počátku výpočtů ,když byly navrhovány průměryhřídelů.
Výpočet Mox,y je dle průběhu momentu na přiložených papírech(modré barvy)
Vstupní hřídel I:Mo
Wo=
Wk=
so=
tk== sred===16.69 MPasoučinitel bezpečnosti ks=Re/sred=17 Vyhovuje Pro opačný směr vyšli stejné průběhy s opačným znaménkem=>stejné výsledky.
Výstupní hřídel III:Mo
Wo=
Wk=
so=
tk== sred===162,8 MPapmax=110,1 MPasoučinitel bezpečnosti ks=Re/sred=300/17=1,8 dle norem minim. ks=1,2-1,3 => Vyhovuje Pro opačný směr vyšli stejné průběhy s opačným znaménkem=>stejné výsledky.
Předloový hřídel II:bod2Mo
Wo=
Wk=
so=
tk== sred===45,5 MPasoučinitel bezpečnosti ks=Re/sred=13 Vyhovuje
Bod 1Mo
Wo=
Wk=
so=
tk== sred===137,8 MPapmax=120 MPasoučinitel bezpečnosti ks=Re/sred=4,3 dle norem minim. ks=1,2-1,3 => Vyhovuje V těchto bodech je hřídel namáhána max. ohybovým momente.V ostatních místech moment menší a průřez větší =>vypočet by vyhovoval také.Opačný směr má opačně orientované momenty a nižších hodnot=>Vyhovuje. .













Pohonný mechanizmus s převodovkou se šnekovým soukolíma)Výkon PII=Pb=6 kWb)Vstupní hřídel nII=nb=79,5 min-1c)Převodové číslo šnekové převodovky ic=18,24d)Trvanlivost šnekového soukolí a ložisek Lh=25000e)Pohon třífázovým elektromotorem f)klidný a rovnoměrný provoz
1)Volba počtu zubu šneku a šnekového kola:an=20o z1=2 z2=ic.z1=18,24.2=36,48 =>37 i12=18,5
Potřebný výkon elektromotoru:Pm=PII/h12=PI=6/0,75=8 kW
Volím čtyřpolový ele. F160 M04 PI=11 kW n=1445 min-1výstupní otáčky nII=1445/18,5=78,1 min-1
2)Kroutící momenty:MkI=9550PI/n1=9550.11.103/1445=72,7 NmMkII= MkI.ic.h12=72,7.18,5.0,75=1008,7 Nm
3)Volba materiálu šneku a šnekového kola:šnekové kolo -bronzy cínové Cu Sn6 Zn6 Pb3 odlito do kokilyšnek - materiál 1205