- Stahuj zápisky z přednášek a ostatní studijní materiály
- Zapisuj si jen kvalitní vyučující (obsáhlá databáze referencí)
- Nastav si své předměty a buď stále v obraze
- Zapoj se svojí aktivitou do soutěže o ceny
- Založ si svůj profil, aby tě tví spolužáci mohli najít
- Najdi své přátele podle místa kde bydlíš nebo školy kterou studuješ
- Diskutuj ve skupinách o tématech, které tě zajímají
Studijní materiály
Zjednodušená ukázka:
Stáhnout celý tento materiálY
1,6
F2 (N)
3477,14
Fa (N)
1436,80625
C (N)
21557,1598
Fa/Fr
0,60972045
Volím:
FAG 33208
Fr=
Fa=0 N
Dynamické ekvivalentní zatížení:
F1=Fr=13786 pro
kuželíková
Fr (N)
13786
Ka (N)
0
Y
1,6
F1 (N)
13786
Fa (N)
4308,125
C (N)
85468,8064
Fa/Fr
0,3125
Volím:
FAG 33208
3b) Druhý směr otáčení
Hřídel 1
M=2829 N/mm
Fa21=234 N
Fr21=634 N
Z: Az= Fa21
Y: Fr21-Ay-By=0
MA: Fr21(38,75-By(130-M=0
Az=234 N
Ay=466,8 N
By=167,2 N
I1
M0=-Ay(x
I2
M0=-Ay(x+M+ Fr21((x-38,75) EMBED AutoCAD.Drawing.15
Ft21=1664 N
X: -Ax-Bx+ Ft21=0
MA: Bx(130=Ft1(38,75
Ax=1168 N
Bx=496 N
I1
M0=Ax(x
I2
M0=-Ax(x- Fr21((x-38,75)Fr= EMBED Equation.3
Fa=Az=235 N
Dynamické ekvivalentní zatížení:
F=X·Fr+Y·Fa=1·1257,8+0·235=1257,8N
Dynamická trvanlivost:
C=F·
kuličková
X
1
(f0·Fa)/C0
F (N)
C (N)
Y
0
0,34857372
1257,8
9550,40955
fo
13,8
Co
9,3
Fr
1257,8
Fa/Fr
Fa
235
0,18683415
Volím:
FAG 6204
Fr=
Fa=0 N
Dynamické ekvivalentní zatížení:
F=X·Fr+Y·Fa=1·523,4+0·0=523,4N
kuličková
X
1
(f0·Fa)/C0
F (N)
C (N)
Y
0
0,38138066
523,4
3974,1488
fo
13,8
Co
8,5
Fr
523,4
Fa/Fr
Fa
0
0
Volím:
FAG 6204
Hřídel 2
M1=13848 N/mm
M2=13553 N/mm
Fa12=235N
Fa34=700N
Fr12=634 N
Fr34=186
Z: Cz= Fa34-Fa12
Y: -Fr21+ Fr34-Cy-Dy=0
MA: -M2+M1- Fr12(38,75+ Fa34(80,25+Dy(130=0
Cz=465,6 N
Cy=268 N
Dy=968 N
I1
M0=-Cy(x
I2
M0=-Cy(x-M1- Fr12((x-38,75)
I3
M0=-Cy(x-M1- Fr12((x-38,75)+M2+ Fr34((x-80,25)
EMBED AutoCAD.Drawing.15 Ft12=1664 N
Ft34=4970 NX: Cx+Dx- Ft12-Ft34=0
MC: Dx(130-Ft12(38,75- Ft34(80,25
Cx=3069 N
Dx=3564N
I1
M0=Cx(x
I2
M0=Cx(x-Ft12((x-38,75)
I3
M0=Cy(x - Ft12((x-38,75)-Ft34((x-80,25)
Fr= EMBED Equation.3
Fa=Cz=465,5 NDynamické ekvivalentní zatížení:
F1=Fr=3081N pro
F2=0,4·Fr+Y·Fa pro
Dynamická trvanlivost:
C=F·
kuželíková
Fr (N)
3081
Ka (N)
465,5
Y
1,8
F1 (N)
3081
Fa (N)
1321,33333
C (N)
19101,2181
Fa/Fr
0,42886509
Volím:
FAG 32005x
Fr=
Fa=0 N
Dynamické ekvivalentní zatížení:
F1=Fr=3692N pro
F2=0,4·Fr+Y·Fa pro
kuželíková
Fr (N)
3692
Ka (N)
0
Y
1,8
F1 (N)
3692
Fa (N)
1025,55556
C (N)
22889,2234
Fa/Fr
0,27777778
Volím:
FAG 32005x
Hřídel 3
bez řetězu
M=49554 N/mm
Fa34=700 N
Fr34=1870 N
Z: Ez= Fa34
Y: -Fr34-Ey-Fy=0
ME: M- Fr34(80,25-Fy(130=0
Ez=700,4 N
Ey=1096,8 N
Fy=773,2 N
I1
M0=Ey(x
I2
M0=Ey(x-M- Fr34((x-80,25)-M EMBED AutoCAD.Drawing.15 Ft43=4970 N
X: -Ex-Fx+Ft34 =0
ME: Fx(130=Ft34(80,25
Ex=1096,8 N
Fx=3068 N
I1
M0=-Ex(x
I2
M0=-Ex(x+Ft34((x-80,25)Fr= EMBED Equation.3
Fa=Ez=700,4 NDynamické ekvivalentní zatížení:
F=X·Fr+Y·Fa=1·2195,6+0·700,4=2195,6N
Dynamická trvanlivost:
C=F·
kuličková
X
1
(f0·Fa)/C0
F (N)
C (N)
Y
0
0,12966943
2195,6
16671,0759
fo
13,8
Co
25
Fr
2195,6
Fa/Fr
Fa
700,4
0,31900164
Volím:
FAG 6208
Fr=
Fa=0 N
Dynamické ekvivalentní zatížení:
F=X·Fr+Y·Fa=1·3164+0·0=3164N
kuličková
X
1
(f0·Fa)/C0
F (N)
C (N)
Y
0
0,12966943
3164
24024,0864
fo
13,8
Co
25
Fr
3164
Fa/Fr
Fa
0
0
Volím:
FAG 6208
s řetězem
M=49554 N/mm
Fa34=700 N
Fr34=1870 N
Fvrx=10427,6 N
Z: Ez= Fa34
Y: -Fr34-Ey-Fy+Fvrx=0
ME: M- Fr34(80,25-Fy(130+Fvrx(150=0
Ez=700,4 N
Ey=-2423,4N
Fy=10982N
I1
M0=-Ey(x
I2
M0=-Ey(x+M- Fr34((x-80,25)-M
I3
M0=Cy(x - Ft12((x-38,75)+Ft34((x-80,25)-M EMBED AutoCAD.Drawing.15
Ft34=4970 N
Fvry=539,3 N
X: +Ex+Fx- Ft34+Fvry=0
ME: Fx(130=Ft34(80,25-Fvry(150
Ex=1985 N
Fx=2446 N
I1
M0=-Ex(x
I2
M0=-Ex(x+Ft34((x-80,25)
I3
M0=-Ey(x + Ft34((x-38,75)- Fx((x-130)
Fr= EMBED Equation.3
Fa=Ez=700,4 NDynamické ekvivalentní zatížení:
F1=Fr pro F2=0,4·Fr+Y·Fa=0,4·3133+1,6·700,4=4253,6N pro Dynamická trvanlivost:
kuželíková
Fr (N)
3133
Ka (N)
700,4
Y
1,6
F2 (N)
4253,64
Fa (N)
1679,4625
C (N)
26371,2124
Fa/Fr
0,5360557
C=F·
Volím:
FAG 33208
Fr=
Fa=0 N
Dynamické ekvivalentní zatížení:
F1=Fr=10985N pro
kuželíková
Fr (N)
10985
Ka (N)
0
Y
1,6
F1 (N)
10985
Fa (N)
3432,8125
C (N)
68103,4991
Fa/Fr
0,3125
Volím:
FAG 33208
Zvolená ložiska:
Hřídel č.
Ložisko
1
FAG 6204
2
FAG 32005X
3
FAG 6208
FAG 33208
Ověření dynamické bezpečnosti
Tomáš Dušánek III/21
Materiál: 12 020
(pt=390MPa , (kt=225Mpa
(pt=250Mpa , (kt=120Mpa
(oc(0,43((pt=0,43(390=167,7Mpa
(c(0,6((oc=0,6(167,7=100,62Mpa
Místo 1:
Ohyb:
M0y=-Cy(x+M1-Fr12((x-38,75)
M0y=-272,5(50,4+13847,7-634((50,4-38,75)=-7272,4 Nmm
M0x=-Cx(x+Ft12((x-38,75)
M0x=-3069(5,4+1664,4((50,4-38,75)=-135287,3 Nmm
Mo=
(o=
Krut:
Mk=
(k=
Určení mezní únavy části s vrubem:
Součinitel tvaru (:
Z monogramu odečteno (=2,75
Součinitel citlivosti na vrub q:
Dle poloměru vrubu odečteno q=0,4
Součinitel vrubu (:
Součinitel vlivu velikosti (vo:
Z monogramu odečteno D=25mm (vo=0,87
Součinitel jakosti povrchu:
Středně broušeno (p=0,95
Mez únavy:
Dynamická bezpečnost při kombinovaném namáhání střídavým ohybem a stálým krutem ( kdmin=1,3
Místo 2:
Ohyb:
M0y=-Cy(x+M1-Fr12((x-38,75)+ Fr34((x-80,25)
M0y=-272,5(103,4+13847,7-634((103,4-38,75)+ 1869((103,4-80,25)=-12049,5 Nmm
M0x=-Cx(x + Ft12((x-38,75)+ Ft34((x-80,25)
M0x=-3069(103,4 + 1664((103,4-38,75)+ 4969,7((103,4-80,25)=-94708,4 Nmm
Mo=
Krut:
Mk=
(k=
Určení mezní únavy části s vrubem:
Součinitel vrubu (:
Součinitel vlivu velikosti (vo:
Z monogramu odečteno D=32,75mm (vo=0,85
Součinitel jakosti povrchu:
Středně broušeno (p=0,95
Mez únavy:
Dynamická bezpečnost při kombinovaném namáhání střídavým ohybem a stálým krutem ( kdmin=1,3
Kontrola rezonance
Tomáš Dušánek III/21
Pokud není moment setrvačnosti zadán počítáme jej:
I= (Kgm2)
b- výška válce
(- hustota materiálu
Tuhost hřídelí k vypočítáme jako:
IP= m4
k= Pa(m3
l-délka úseku
Tuhost spojky odečteme z katalogu. Tuhost řetezu se řeší: k=c1((r2 Pa(m3
c1=109 N/m
a-vzdálenost os řetězky
Tuhost ozubení se řeší podle: k=cm(b(((((r2
cm=1010 N/m
(((=2 – součinitel trvání záběru
Zadaní úseků hřídelí a výpočet poddajnosti
d (mm)
l (mm)
Ip (m4)
K (Pam3)
1
28
46
6,03437E-08
111504,685
2
974,37134
3
19
55
1,27942E-08
19772,9075
26
85,25
4,48635E-08
44731,9493
Kz2
1800000
4
29
13
6,94371E-08
454012,133
35
29
1,47324E-07
431810,302
Kz4
4756761
5
40
84,25
2,51327E-07
253564,748
34
29
1,31194E-07
384535,545
Kr6
448564,409
7
111504,685
Zadání rotačních součástí a výpočet momentu setrvačnosti
D (mm)
d (mm)
b (mm)
I (Kgm2)
1
0,008143
2
55
28
46
0,00030133719405,34E-054120,229250,0039835145,440450,0153136136,834190,0050767197,340190,022018400
k1/k 1111504,68468,96823E-062974,37134020,00102630331,55027E-0564504,8568241,12889E-06885822,435551,56715E-06638100,293262,22933E-06448564,409478,96823E-06111504,6846 EMBED Equation.3
k3=1,55·10-5
EMBED Equation.3
k4=1,12·10-6
Přepočet na nm
Kgm2 Kgm2
X I1=0,008143 Kgm2
X k1=144412 Pa(m3
I2=0,05339 Kgm2
k2=974,37 Pa(m3
I3=0,1633 Kgm2
X k3=17230 Pa(m3
X kz2=1860500 Pa(m3
I4=0,1649 Kgm2
K4=8586,5 Pa(m3
X Kz4=14830,8 Pa(m3
I5=0,0473 Kgm2
K5=470,59 Pa(m3
I6=0,01147 Kgm2
X K6=167397 Pa(m3
I7=0,0258 Kgm2
K7=209,15 Pa(m3
I8=0,549 Kgm2
X-označuje vyškrtnutí části
I1=0,05339 Kgm2
K1=974,37 Pa(m3
I2=0,3282 Kgm2
K2=8586,5 Pa(m3
X I3=0,0473 Kgm2
K3=470,59 Pa(m3
X I4=0,03727 Kgm2
K4=209,15 Pa(m3
I5=0,549 Kgm2
Grafické znázornění kde tuhosti jsou vyneseny jako poddajnosti.
I1=0,05339 Kgm2
K1=974,37 Pa(m3
I2=0,3282 Kgm2
K2=142,3 Pa(m3
I3=0,549 Kgm2
f12=
(1=145,9
(2=25
f1=12Hz
f2=5Hz
Závěr: Soustava je na hranici rezonance. Museli bychom se pokusit dostat se dále od pásma 15(3Hz.
Tab.: 1
fp20Z1Z3i12i34MkIMkIIMkIIIZ2Z4kf1,219174,93,67346920,0436596,24961346,49859699362(m20201853,620,0436598,21389346,498610065(fp25020174,823,7344420,0436594,67819346,49869663mn12´mn34´mn12mn34d1 (mm)d2 (mm)d3 (mm)d4 (mm)at1 (mm)at2 (mm)atw1 (mm)atw2 (mm)1,2652462,2152211,252,2523,9834117,392538,6259140,870970,6879389,7484371901,2437972,18811,252,2525,24569126,228440,89802147,687375,7370794,2926576941,2437972,2030991,252,2525,24569121,179338,6259143,143173,212590,884487391x1+x2 (mm)x3+x4 (mm)x2 (mm)da2 (mm)D1 (mm)D2 (mm)D3 (mm)b1 (mm)b2 (mm)b3 (mm)b4 (mm)V (mm)0,6569620,2925410,111349120,1981313248262548455,9009330,551667-0,332930,091944128,9851313248262548455,507432-0,435480,133586-0,07483123,515313148262548455,242512
MkI – moment na hřídeli motoru
mn12 – normálný modul soukolí 12
d1 – průměr roztečné kružnice kola 1
at1 – osová vzdálenost hřídelí 1 a 2
atw1 – zvolená osová vzdálenost
x1+x2 – součet korekcí kol 1 a 2
D1 – průměr osy 1
b1 – šířka kola 1
V – vůle mezi kolem2 a osou 3
Technologický postup kování ozubeného kola č.: 4
Tomáš Dušánek III/21
Úkol:
rozbor technologičnosti výkovku, volba tvářecího stroje, určení tvarové složitosti dle ČSN 42 9002
Stanovení přídavků na obrábění, technologických přídavků, kontrola minimálních tlouštěk a poloměrů zaoblení a stanovení tolerancí dle ČSN 42 9030
Stanovení tvaru a rozměrů výchozího polotovaru.
Určení způsobu dělení a volba příslušného stroje.
Určení rozmezí kovacích teplot, volba způsobu ohřevu a určení doby ohřevu.
Návrh postupu kování včetně volby příslušného zařízení či stroje a výpočtu potřebných energo-silových parametrů.
předkovací operace,
kovací operace,
dokovací operace.
Návrh dokončovacích operací včetně tepelného zpracování.
Rozbor technologičnosti, volba tvářecího stroje:
Předpokládám výrobu 250 kol. Hmotnost výkovku je 3,58 Kg. Vzhledem k relativně větší sériovosti volím lis.
Návrh výkovku:
Návrh přídavků na obrábění: Obrobené kolo má hmotnost Gv=3,06Kg a hlavový průměr je 145,4 mm. Z tabulky 3 (1) volím přídavek 3,6 mm na všechny obráběné plochy.
Návrh mezních úchylek rozměrů: Pro stanovení velikostí mezních úchylek tvaru jsem použil tabulku P1 z (3):
Vnitřní zaoblení R10-R6
Vnější zaoblení R3-R2
Vnitřní úkosy 10(
Vnější úkosy 7(
Nejmenší tloušťka stěny a blány. 11mm
Mezní úchylky pro stupeń přesnosti 5 jsou –0,6-1,3.
Výpočet výronkové drážky: Dle ČSN 22 3809 jsou výronkové drážky stejné jako u bucharů. Hodnota s=0,015(. Kde Sv je plocha průmětu výkovku do dělící roviny. Sv=145,42((/4=16,6cm2
s=0,015(=1,9328=2 mm
Tomuto rozměru odpovídají podle tabulky 38 v (2) hodnoty dalších rozměrů výronkové drážky; n = 3 mm , b = 10 mm ,b/s = 5, bz = 28 mm , Fvýr = 1,53 cm2
Návrh polotovaru: Stanovení hmotnosti polotovaru podle (1) G0/Gv=1,17.
G0=1,17(3,06=3,58 Kg. Volím polotovar KR 90A - 1000 ČSN 42 5510,11
l/d=72/90=0,8
Stříháme strojními nůžkami ScK 315
F=1,3(S(Rm(t)
S=(d2/4=((1202/4=11310 mm2
Rm(t)=98 Mpa
F=1,3(11310(98=1,44MN
Určení kovacích teplot: Pro ocel 12 020 leží rozmezí kovacích teplot (800 - 1240)°C. Volím ohřev v indukční peci po dobu 4 min.
Předkování: Pomocí lisu LKH 1200
Dokování: Výpočet kovací síly F=S(Ko
S-plocha průmětu výkovku do dělící roviny včetně můstku výronkové drážky.
Ko-přetvárný odpor
S=Sv+Fvýr=16,6+1,53=18,13 cm2
ko=kp+KTS
kp-přetvárná pevnost 98 Mpa
KTS=4 součinitel tvarové složitosti
k0=98(4=392
F=S(Ko=18130(392=7,1 MN
Ostřihování a děrování:
Ostřihování výronku Fs=1,6(L(s(Rm(t)
L=(d=((145,4=456,8 mm
s=n+z+u=3+147=150
Rm(t)=98 MPa
Fs=1,6(456,8(150=10,74 MN
Děrování blány Fs1=1,6(L1(s1(Rm(t)
L1=((40=125,7 mm
s1=3+37=40 mm
Rm(t)=98 MPa
Fs1=0,79 Mpa
Rovnání:
F=Sc(p(10-6
p=250 Mpa
Sc=(d2/4=((1202/4=11310 mm2
F=2,8 MN
Kalibrování:
F=Sc(p(10-6
p=1300 Mpa
Sc=(d2/4=((1202/4=11310 mm2
F=14,7 MN
Dokončovací operace:
Normalizačně žíhat a otryskat ocelovou drtí
číslo operace
název operace
schéma
výrobní stroj
nástroj
měřidlo
1
Stříhání materiálu za studena na délku 40 mm
5
nůžky ScK 315
dorazy
2
Ohřev na 1200°C
Komorová pec
3
Pěchování
Lis LHK 800
Pěchovací plošina
4
Předkování
Lis LHK 800
Předkovací dutinová zápustka
měrka
5
Kování v zápustce
Lis LHK 800
Dokončovací
dutinová zápustka
6
Ostřižení výronku
lis LHK 1200
střižník, střižnice
7
Děrování za tepla
lis LHK 1200
střižník, střižnice
8
Rovnání a kalibrování
Lis LZK 2500
rovné čelisti
9
Kontrola rozměrů a tvrdosti
měrky
10
Odstranění okují - otryskání výkovků
Použitá literatura:
[1] Doc. Ing. Otmar Kugl, Csc Projekt III. Ročník
2000 Paha 6
[2] Čremák, Šanovec Přípravky a nástroje pri tváření za tepla
Praha, Čvut 1973
[3] Lienveber, Řasa, VávraStrojnické tabulky
Scientia, 1998, Praha
Technická zpráva
Tomáš Dušánek III/21
Zadané hodnoty:
Db=0,4m průměr bubnu
VB=1,11m/s Obvodová rychlost bubnu
Db=400 kgm2 moment setrvačnosti poháněného zařízení
Pb=2,4 kW výkon na hřídeli bubnu
1) Návrh hlavních rozměrů
1a) Návrh elektromotoru
Ze zadaných hodnot vypočteme
Fb= výkon na hřídeli bubnu
nb= otáčky bubnu
P´m== výkon hnacího elektromotoru
(c=(12((34((řet
(č=0,98 účinnost jednoho páru čelních kol
(řet=0,92 účinnost řetězového převodu
(c=0,903
Z katalogu vybírám motor
4AP 100L-4
nm=1430 min-1
dm=28 mm
lm=60 mm
Pm=3 kW
ic= celkový převodový poměr
1b) Návrh ozubených kol
mn=Equation.3 normálný modul kola
Součinitele volím
fp=20
kf=1,2
(m=20
(fp==250 MPa
k=2
(flim=500 MPa pro ocel 12 010
Mkm=
Z - počet zubů pastorkumn12=
Při počítání mn34 zadáme za MkmII=Mkm(i12((1
Vloženo: 22.04.2009
Velikost: 2,00 MB
Komentáře
Tento materiál neobsahuje žádné komentáře.
Mohlo by tě zajímat:
Skupina předmětu 2132502 - Projekt
Reference vyučujících předmětu 2132502 - Projekt
Podobné materiály
- 2132502 - Projekt - Projekt 10
- 2132502 - Projekt - Projekt 12
- 2132502 - Projekt - Projekt 13
- 2132502 - Projekt - Projekt 14
- 2132502 - Projekt - Projekt 15
- 2132502 - Projekt - Projekt 16
- 2132502 - Projekt - Projekt 17
- 2132502 - Projekt - Projekt 18
- 2132502 - Projekt - Projekt 2
- 2132502 - Projekt - Projekt 3
- 2132502 - Projekt - Projekt 4
- 2132502 - Projekt - Projekt 5
- 2132502 - Projekt - Projekt 6
- 2132502 - Projekt - Projekt 7
- 2132502 - Projekt - Projekt 9
- 2132502 - Projekt - Skripta Projekt
Copyright 2024 unium.cz