- Stahuj zápisky z přednášek a ostatní studijní materiály
- Zapisuj si jen kvalitní vyučující (obsáhlá databáze referencí)
- Nastav si své předměty a buď stále v obraze
- Zapoj se svojí aktivitou do soutěže o ceny
- Založ si svůj profil, aby tě tví spolužáci mohli najít
- Najdi své přátele podle místa kde bydlíš nebo školy kterou studuješ
- Diskutuj ve skupinách o tématech, které tě zajímají
Studijní materiály
Zjednodušená ukázka:
Stáhnout celý tento materiálaj.: Nauka o materiálu, Praha, Skriptum ČVUT 1996[2] Kugl, J. aj.: Projekt – III. Ročník, Praha, Skriptum ČVUT 2000
Materiálová část semestrálního projektu
Jan Strašík 800727/1492III/23
2000/2001
Předběžný návrh
Návrh elektromotoru
=> Pm
(c= (12* (34* (B
(12= (34=0.98
(B=0.95
Výpočet převodového poměru
iC = = (10 – 30)
ipř = ic = (12* (34
isouk = 5(6)
dílčí převod nesmí být celé číslo((12, (34 ) – z důvodu rovnoměrného opotřebení nevolit celé číslo
na 1 stupni volit max. převod. stupeň (12>> (34
volíme počty zubů na pastorcích (17 – 22) zbytek dopočítáme
(iC4% iC – odchylka převodového poměru
Výpočet otáček a kroutících momentů na hřídelích
[kW,min-1]
MkI=Mkm
MkII=MkI * (12* i12
nI=nm
nII=
Návrh průměru hřídelů
[kW,min-1]
kI =125 – 150
kII=110 – 135
kIII=100 – 120
vstup I – normalizovaný válcový konec
II – nejbližší vyšší průměr vrtání ložiska
výstup III – přizpůsobit drážkování ( malý průměr) přenášený moment spojky
Mks(MkIII*k k=1,5 - 1,9 (bezpečnost přenosu krutového momentu
Návrh ozubení = návrh modulu
návrh na ohyb pak na dotyk
zušlecht’ování, cementování, povrchové kalení
a) pastorek mat. 12010 C+K (Flim=500Mpa (Hlim=1210Mpa
kolo mat. 12050 zušl. (Flim=410Mpa (Hlim=520MPa
b) šikmé zuby
( = (6, 8, 10, 12, 15 )° (12 > (34
EMBED Equation.3
Norma 014686
c) YSa, YFa – odčteme z grafu
d) Stanovení dovolených hodnot v ohybu
SFlim = 2 – bezpečnost
YN – součinitel životnosti (q = 9, NFlim=3*106, N1=Lh*60*n1,
Lh = 25000 hod )
YX – součinitel velikosti YX=1 do modulu 5
Y( - součinitel vrubové citlivosti Y(= 1,2 do modulu 5
e)
modul
použiji větší z poměrů z e)
- poměrná šířka ozubení =(15 – 20)
kF - součinitel přídavných zatížení kF = (1,8 – 2)
Y( = - součinitel vlivu zaběru profilu
( = [ 1,88 – 3,2*()]*cos (12
Y(=1 - °- součinitel zkolu zubu
dopočet kola
b12= *m12
a12== a34
vypočet korekci
Pevnostní kontrola
ČSN 014686
Kontrola na ohyb
1)stanovení (max1,...
kF=kA*kF(*kFv*kF(
kA-součinitel vnějších dynamických sil (plynulý hnací stroj, malá nerovnoměrnost u výstupního stroje => kA=1,25)
kF(-součinitel nerovnoměrnosti zatížení zubů po šířce - výpočtem kF(=( kH()NF
(kH( odečteme z grafu (BD1=a NF také z grafu )
kFv-součinitel vnitřních dynamických sil
kF(-součinitel podílu zatížení jednotlivých zubů
kFv*kF(=1,2
-odečtu z grafu, ale už s korekcemi x1
(( Pm=5,5kW
(c= (12* (34* (B=0,98*0,98*0,95=0,9124
(12= (34=0.98
(B=0.95
volím elektromotor 4AP 132s – 4 , Pm=5,5kW , nm=1450min-1
Výpočet převodového poměru
min-1
iC =BED Equation.3
ipř = ic = i12* i34
volím i12=4,9 =>i34=3,48
volím z1=20 zubů => z2=4.9*20=98
volím z3=20 zubů => z4=3,48*20=69,6 => z’4=70
i’34=z’4/z3= 3,5
i’c=17,15=100,5%ic
Výpočet otáček a kroutících momentů na hřídelích
EMBED Equation.3
MkI=36,22Nm
MkII=MkI * (12* i12=36,22*0,98*4,9=173,95Nm
MkIII=MkII * (34* i34=173,95*0,98*3,5=593,23Nm
nI=nm=1450min-1
nII==1450/4,9=296min-1
nIII==296/3,5=85min-1
Návrh průměru hřídelů
EMBED Equation.3 [kW,min-1]
kI =140 kII=120 kIII=110
EMBED Equation.3 =>22mm
EMBED Equation.3 =>32mm
EMBED Equation.3 =>46mm
Návrh ozubení = návrh modulu
návrh na ohyb pak na dotyk
zušlecht’ování, cementování, povrchové kalení
a) pastorek mat. 12010 C+K (Flim=500Mpa (Hlim=1210Mpa
kolo mat. 12050 zušl. (Flim=410Mpa (Hlim=520MPa
b) šikmé zuby
(12=12° (34=8°
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
Norma 014686
YSa1=1,57YFa1 =2,76
YSa2=1,8YFa2=2,2
YSa3=1,56YFa3=2,79
YSa4=1,76YFa4=2,26
Stanovení dovolených hodnot v ohybu
EMBED Equation.3
SFlim = 2 YX=1Y(= 1,2
(q = 9, NFlim=3*106, N1=Lh*60*n1, Lh = 25000 hod )
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
e) EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
f) modul
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 = 20 kF = 2
Y(12 = EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 (12 = [ 1,88 – 3,2*( EMBED Equation.3 )]*cos 12=1,65
Y(34 = EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 (34 = [ 1,88 – 3,2*( EMBED Equation.3 )]*cos 8=1,66
Y(12=1 - EMBED Equation.3 ° Y(34=1 - EMBED Equation.3 °
EMBED Equation.3 m12=2
EMBED Equation.3 m34=3
a12==
a34==
a12 ( a34 => musíme přepočítat
Oprava
Výpočet převodového poměru
min-1
iC =ion.3
ipř = ic = i12* i34
volím i12=5,25 =>i34=3,25
volím z1=20 zubů => z2=105
volím z3=20 zubů => z4=65 => z’4=64
i’c=16,8=98,47%ic
Výpočet otáček a kroutících momentů na hřídelích
MkI=36,22Nm
MkII=186,35Nm
MkIII= =593,52Nm
nI=nm=1450min-1
nII =276min-1
nIII=85min-1
Návrh průměru hřídelů
kI =140 kII=120 kIII=110
=>22mm
=>34mm
=>46mm
Návrh ozubení = návrh modulu
b) šikmé zuby
(12=12° (34=8°
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
YSa1=1,57YFa1 =2,76
YSa2=1,82YFa2=2,18
YSa3=1,56YFa3=2,79
YSa4=1,75YFa4=2,27
Stanovení dovolených hodnot v ohybu
EMBED Equation.3
SFlim = 2 YX=1Y(= 1,2
(q = 9, NFlim=3*106, N1=Lh*60*n1, Lh = 25000 hod )
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
e) EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
f) modul
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 = 20 kF = 2
Y(12 =0,605 EMBED Equation.3 (12 = 1,652
Y(34 =0,604 EMBED Equation.3 (34 = 1,655
Y(12=1 - EMBED Equation.3 Y(34=1 - EMBED Equation.3
EMBED Equation.3 m12=2
EMBED Equation.3 m34=3
a12= EMBED Equation.3 aw12=128mm
a34= aw34=128mm
dopočet kola
Equation.3
b12= *m12=20*2=40mmb34= *m34=20*3=60mm
7) vypočet korekci
(=20° inv(()=0,014904 (=0,6
Pevnostní kontrola
ČSN 014686
Kontrola na ohyb
1)stanovení (max1,...
kF=kA*kF(*kFv*kF(
kA=1,25
kF(=( kH()NF
kFv*kF(=1,2
NF=0,85 – odečteno z grafu 3
kH(
kF(
kF
Kolo 1
1,19
1,159
1,739
Kolo 2
1,01
1,008
1,513
Kolo 3
1,27
1,225
1,838
Kolo 4
1,02
1,017
1,526
-odečtu z grafu s korekcemi
YFa
YSa
Kolo 1
2,24
1,77
Kolo 2
2,32
1,72
Kolo 32,281,75Kolo 42,331,7
EMBED Equation.3 EMBED Equation.3
((12(1 EMBED Equation.3 = EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 = EMBED Equation.3
((34 splněno
Průhyb pod ozubenými koly
Pod kolem 2
yDk2=m/100=2/100=0,02mm
Průhyb v místě kola 2(místo x=40mm)
dxy=0,01mmsplněno
pod pastorkem 3
yDk3=3/100=0,03mm
průhyb v místě pastorku 3 (místo x=135mm)
dxy=0,0154mmvypočet by vyhovoval také.
Výstupní hřídel III:
Výpočet momentů
Obr.
Výpočet:
největší ohybový moment a nejmenší průřez(je tam pero) je pod kolem
Mox=Fx*40 = 2129*40 = 85160Nmm
Moy=Fy*40 = 3005,5*40 = 120220Nmm
Pro reverzi vyjdou stejné výsledky
Mo
MkIII=593520 Nmm
Výpočet statické bezpečnosti
Wo=
Wk=
o=
k== red= Equation.3==69,4 MPa
součinitelé bezpečnosti ks= Vyhovuje
Semestrální projekt
Technolog.postup výkovku
Jan Strašík III/23
800424/1492
Název: OZUBENÉ KOLO 2 m = 2; z = 104 Materiál: 12010 Přesnost: 7 Počet kusů: 500
Vypracování:
Postup řešení:
Rozbor technologičnosti výkovku, volba tvářecího stroje, určení tvarové složitosti dle
ČSN 42 9002.
Stanovení přídavků na obrábění, technologických přídavků, kontrola minimálních tlouštěk a poloměrů zaoblení a stanovení tolerancí dle ČSN 42 9030.
Stanovení tvaru a rozměrů výchozího polotovaru.
Určení způsobu dělení a volba příslušného stroje.
Určení rozmezí kovacích teplot, volba způsobu ohřevu a určení doby ohřevu.
Návrh postupu včetně volby příslušeného zařízení či stroje a výpočtu potřebných
energo-silových parametrů
předkovací operace,
kovací operace,
dokovací operace.
Návrh dokončovacích operací včetně tepelného zpracování.
DOKUMENTACE:
- Výkres výkovku s tolerancemi hlavních rozměrů
- Technologický postup (tabulkovou formou)
1)TECHNOLOGIČNOST VÝKOVKU - volba obráběcího stroje
Při návrhu obráběcího stroje se v praxi vychází ze stávajícího vybavení kovářské dílny , kterou máme k dispozici. Pro výkovek ozubeného kola lze použít jak buchar tak lis. V našem případě použijeme hydraulický lis.
2)NÁVRH VÝKOVKU
a)Návrh přídavků na obrábění
Největší rozměr hotového výrobku ve směru kolmém k rázu (mm) :
H = 219 mm
Největší výška hotového výrobku (mm) :
v = 30 mm
přídavky na obrábění ploch p = 3,5 mm
b)Návrh bočních úkosů a mezních úchylek rozměrů
Dle [1] tab. 12.1.46 a dalších .
Výsledky viz výkres výkovku.
Mezní úchylky výšek: +1,4 mm ; -0,7 mm
c)Návrh konečného tvaru výkovku
Geometrický tvar výkovku je určen především bočními úkosy , zaoblením hran a rohů, minimální tloušťkou stěny a dna výkovku a polohou dělící roviny.Dělící rovina leží u mnou navrženého výkovku v ose symetrie.Boční úkosy 1:9 , vnitřní úkosy 1:6 , zaoblení vnějších hran R = 4 mm, zaoblení vnitřních hran R = 4 mm.
d)Návrh hmotnosti a tvaru polotovaru
Pro výpočet hmotnosti polotovaru vycházíme obvykle z hmotnosti hotového výkovku.Hmotnost výkovku zvětšíme o materiál , který přijde do odpadu, ať již budeme hovořit o výronku , nebo o opalu materiálu.
e)Stanovení hmotnosti polotovaru
Výpočet hmotnosti polotovaru (vsázky) se považuje vždy jen za předběžnou záležitost , protože přesná hmotnost se určuje později tzv. KOVACÍ ZKOUŠKOU. Ta spočívá ve vykování několika výkovků s různě těžkou vsázkou.Než najedeme sériovou výrobu je potřeba přesně znát hmotnost materiálu vsázky tak, aby materiál dokonale vyplnil dutinu zápustky a nepřipadlo příliž mnoho materiálu na výronek.
Pro předběžný výpočet vsázky použijeme vztah:
kde hmotnost výkovku Gv = 4,42 kg , pro rychlou orientaci použijeme vztah na základě poměru Go/ Gv, kde pro tvarovou skupinu 2 a hmotnost 4,42 kg je Go/ Gv=1,17
Go =1,15x Gv = 1,15 x 4,5 = 5,2 kg
f)Stanovení rozměrů a tvaru polotovaru
U rotačních výkovků vycházíme ze vzorce
kde:Vo - objem polotovaru Vo = 5,8*10-4 m3
volím m = 2
Po dosazení a zaoukrouhlení vychází Do = 75 mm, což při zachování objemu odpovídá výšce polotovaru l = 140mm.
Použiji dělení materiálu stříháním
Výpočet velikosti stříhací síly
F=1,25*(ps*Spol(ps – pevnost ve smyku
Spol – plocha polotovaru ve střižném směru
(ps=110+0,56*Rm=110+0,56*450=362Mpa
F=1,25*362*(*752/4=1999kN
Vhodné zařízení na tento průměr : strojní nůžky ScK 315
3)OHŘEV MATERIÁLU
Pro ocel 12 010 leží pásmo kovacích teplot v intervalu (800-1240 st.C).Volím ohřev v plynové průchozí peci na 1200 st. C při době ohřevu 45 minut.
4)PŘEDKOVÁNÍ VOLNÝM KOVÁNÍM
Pro omezení vlivu zákovků a pro menší opotřebení zápustky je vhodné polotovar předkovat volným kováním na rovných kovadlech.Pro tuto operaci volím buchar B250.
5)VÝPOČET VÝRONKOVÉ DRÁŽKY
Používané typy výronkových drážek dle ČSN 22 3809 jsou stejné jako u bucharů.Hodnota s se dle ČSN 22 3809 vypočte dle vztahu :
Kde obsah plochy průmětu výkovku do roviny kolmé ke směru rázu Fv = 40828 mm2 a potom s =2,83mm, volím s=3mm.
Tomuto rozměru odpovídají dle tabulky:s = 3 mm
n=5 mm
b = 14 mm
bz = 38 mm
R=2,5 mm
Pvýr = 2,78 cm2
NÁKRES VÝRONKOVÉ DRÁŽKY :
6)VÝPOČET BUCHARU
Buchary jsou definovány maximální silou a energií. Výpočet obvykle provádíme pomocí vztahu :
Což při Gv = 4,42 kg vychází A přibližně A = 32,8 kJ.Této hodnotě zhruba odpovídá buchar KHZ 4.
7)VÝPOČET VELIKOSTI ODSŘIHOVACÍHO STROJE
Síla potřebná k odstřižení výronku se vypočte z velikosti obvodu L střihávané plochy
Fs=1,6*L*s*Rmt
L=226*(=710mm
materiál 12 010 : Rm=450MPa, Rmt=98MPa při teplotě 800°C
s=z+n=3+1,4=4,4mm
Fs=1,6*710*4,4*98
Fs = 0,49MN
8)VÝPOČET VELIKOSTI DĚROVACÍHO STROJE
Síla potřebná k děrování výronku se vypočte ze stejného vztahu jako v předchozím případě L=25*(=78,6mm
materiál 12 010 : Rm=450MPa, Rmt=98MPa při teplotě 800°C
s=z+n+u=8+1,4+7=16,4mm
Fs1=1,6*78,6*16,4*98
Fs1=0,202MN
Děrování a odstřihávání provedeme najednou
F=Fs+Fs1=0,49+0,202=0,692MN
Použiji lis LDO 315
9)TECHNOLOGICKÝ POSTUP
číslo operace
název operace
schéma
výrobní stroj
nástroj
měřidlo
1
Stříhání materiálu za studena na délku 140 mm, d=75mm
ScK 315
Kovový metr
2
Ohřev na kovací teplotu 1200°C
plynová pásová pec
3
Volné předkování
buchar B 250
rovná kovadla
měrka
4
Kování v zápustce
Buchar KHZ 4
zápustka
měřidlo
5
Ostřižení výronku a děrování blány za tepla
lis LDO 315
Střižník, Děrovací zápustka
měřidlo
6
Technická kontrola
posuvné měřidlo
7
Odstranění okují - otryskání výkovků
Tryskač
8
Kontrola rozměrů
posuvné měřidlo
Použitá literatura:
[1] Šanovec a kolektiv .:Technologie I – návody ke cvičením, ČVUT, Praha 2000
[2] Kugl O., Houkal J., Tomek P., Zýma J.: Projekt III. ročník, ČVUT, Praha 1997
[3] Vávra, kol.
Vloženo: 22.04.2009
Velikost: 2,31 MB
Komentáře
Tento materiál neobsahuje žádné komentáře.
Mohlo by tě zajímat:
Skupina předmětu 2132502 - Projekt
Reference vyučujících předmětu 2132502 - Projekt
Podobné materiály
- 2132502 - Projekt - Projekt 10
- 2132502 - Projekt - Projekt 12
- 2132502 - Projekt - Projekt 14
- 2132502 - Projekt - Projekt 15
- 2132502 - Projekt - Projekt 16
- 2132502 - Projekt - Projekt 17
- 2132502 - Projekt - Projekt 18
- 2132502 - Projekt - Projekt 2
- 2132502 - Projekt - Projekt 3
- 2132502 - Projekt - Projekt 4
- 2132502 - Projekt - Projekt 5
- 2132502 - Projekt - Projekt 6
- 2132502 - Projekt - Projekt 7
- 2132502 - Projekt - Projekt 8
- 2132502 - Projekt - Projekt 9
- 2132502 - Projekt - Skripta Projekt
Copyright 2024 unium.cz