- Stahuj zápisky z přednášek a ostatní studijní materiály
- Zapisuj si jen kvalitní vyučující (obsáhlá databáze referencí)
- Nastav si své předměty a buď stále v obraze
- Zapoj se svojí aktivitou do soutěže o ceny
- Založ si svůj profil, aby tě tví spolužáci mohli najít
- Najdi své přátele podle místa kde bydlíš nebo školy kterou studuješ
- Diskutuj ve skupinách o tématech, které tě zajímají
Studijní materiály
Hromadně přidat materiály
Kompletní balík materiálů ke zkoušce
X12MTE - Materiály a technologie pro elektroniku
Hodnocení materiálu:
Vyučující: Ing. Josef Sedláček CSc.
Popisek: V tomhle balíku najdete úplně všechno so je k tomuto předmětu potřeba - teda ke zkoušce :) (přednášky od ING, MTE InBox - Lama, přednášky od YT, ...)
Zjednodušená ukázka:
Stáhnout celý tento materiálářčáářTEST VLASTNOSTI A TECHNOLOGIE MATERIALU
---------------------------------------
100 Zpevnění vodiče tvářením za studena se projeví:
- zvýšením tažnosti A materiálu vodiče
* zvýšením meze pevnosti R(m) materiálu vodiče
- snížením meze kluzu R(e) materiálu vodiče
- snížením hustoty dislokací ve vzorku
101 Jaké je prodloužení tyče počáteční délky l[0]=100 mm,jestliže je axiálně zatěžována napětím 420 MPa. Modul pružnosti materiálu tyče je E=2,1.E5 MPa.
- 2.E-3 m
* 2.E-4 m
- 2.E-5 m
- 2.E-6 m
102 Pevnost v tahu R[m] je definována jako:
- Max.zatížení F[m] vztažené na průřez vzorku po přetržení S[u]
* Max.zatížení F[m] vztažené na počáteční průřez S[0]
- Zatížení při přetržení vzorku vztažené na počáteční průřez S[0]
- Zatížení při přetržení vzorku vztažené na průřez po přetržení S[u]
103 Výrazná mez kluzu R[e] je definována jako:
- Zatížení na mezi kluzu F[e] vztažené na průřez vzorku po přetržení S[u]
* Zatížení na mezi kluzu F[e] vztažené na počáteční průřez S[0]
- Zatížení na mezi kluzu F[e] vztažené na úbytek průřezu S[u]-S[0]
- Zatížení na mezi kluzu F[e] vztažené na počáteční průměr D[0]
104 Tažnost A se určí ze vztahu:
- A =(L - L[0])/L[0]
- A =(L - L[0])/L
* A ={(L - L[0]).100]}/L[0]
- A ={(L - L[0]).100]}/D[0]
105 Při statické zkoušce tahem byla zjištěna zatížení F[e]=22765 N, F[m]=32185N. Počáteční průměr tyče d[0]=10mm. Mez pevnosti je:
* 410 MPa
- 410 N/m2
- 290 MPa
- 580 MPa
106 Plastická deformace vzorku vodiče způsobí jeho kontrakci S při prodloužení vzorku dL při počátečních parametrech L[0],S[0] následovně :
- S = L[0].S[0]/(L[0]-dL)
- S = L[0]/(L[0]+dL)
- S = L[0]/(L[0]-dL)
* S = L[0].S[0]/(L[0]+dL)
107 Plastická deformace vzorku působí změnu jeho tažnosti následovně (dL je aktuální prodloužení,L[0) je původní délka,dL[0] je původní prodloužení (při deformaci):
- A = (dL+dL[0])/(L[0]-dL[0]).100
* A = (dL-dL[0])/(L[0]+dL[0]).100
- A = (dL-dL[0])/(L[0]-dL[0]).100
- A = (dL+dL[0])/(L[0]+dL[0]).100
108 Smluvní mez kluzu Rp[0,2] je definována jako:
- napětí, které způsobí prodloužení0,2 L[0]
- napětí, které způsobí kontrakci 0,2% S[0]
- napětí, které způsobí kontrakci 0,2 S[0]
* napětí, které způsobí prodloužení0,2% L[0]
109 Deformační zpevnění je zapříčiněno:
- pohybem dislokací v kluzových rovinách
* zabrzděním pohybu dislokací v kluzových rovinách
- tepelnou anihilací dislokací
- žíháním materiálů
110 Deformační zpevnění lze odstranit:
- mechanickým zpracováním
- kováním za studena
* žíháním nad rekrystalizační teplotu
- kalením
111 Poměrné (relativní) prodloužení vzorku je definováno jako:
- A = dL/L[0].100
* A = (dL/L[0])
- A = (dL/L[0]).100
- A = (dL - L[0])/(L[0]
200 Zvýšení rychlosti chlazení při krystalizaci polymeru způsobí:
* Zmenšení střední velikosti sféro-litu
- Zvětšení střední velikosti sféro-litu
- Zmenšení výsledného objemu poly- meru
- Snížení počtu sférolitů
201 Sférolit je:
- Kulovitá částice nečistoty v polymeru
* Svazek paralelně uspořádaných makromolekul
- Svazek neuspořádaných makromolekul
- Kulovitý útvar neuspořádaných makromolekul
202 Polymery jsou z hlediska dokonalosti uspořádání :
- čistě amorfní látky
- makromolekulární monokrystaly
* makromolekulární řetězce, částeč-ně krystalické i amorf. struktury
- amorfní makromolekulární řetězce
203 Počet sférolitů v krystalizujícím polymeru je dán:
* rychlostí chlazení taveniny a počtem heterogenních zárodků v tavenině
- rychlostí chlazení taveniny
- počtem heterogenních zárodků v tavenině
- velikostí podchlazení podložky krystalizátoru
204 Použitý experimentální materiál je:
- polyvinylchlorid
- polymetylmetakrylát
- polystyren
* polypropylen
205 Homogenní nukleace předpokládá:
* tvorbu nukleí v objemu vlastní taveniny
- tvorbu nukleí na stěnách krysta- lizátoru
- tvorbu nukleí na příměsích v ta- venině
- tvorbu nukleí na nečistotách
206 Nižší stavební jednotkou sférolitu jsou:
* fibrily
- atomy
- zrna
- monomolekulární jednotky
207 V závislosti na typu polymeru a solidifikačního pro- cesu mohou dosahovat nejvyššího stupně krystalinity:
* 80%
- 60%
- 40%
- 20%
300 V oblasti nízkých kmitočtů (50 Hz) se téměř nepouží- vají ferimagnetické materiály, protože ve srovnání s materiály feromagnetickými mají:
- vysokou resistivitu
- nízkou resistivitu
* nízkou hodnotu nasycené indukce
- nízké ztráty vířivými proudy
301 Počáteční permeabilita feritu je určena jako:
* Směrnice tečny ke křivce pr- votní magnetizace v bodě H=0, B=0
- permeabilita měřená ihned po provedení stabilizačního žíhání
- permeabilita meřená v okamžiku vzniku spontánní, magnetizace, tj. těsně pod Curieovou teplotou
- permeabilita měřená těsně nad Cu-rieovou teplotou
302 Ferity mají obecný chemický vzorec:
- MeO.FeO (Me je dvojmocný kov)
- MeO.6Fe2O3 (Me je dvojmocný kov)
* MeO.Fe2O3 (Me je dvojmocný kov)
- Fe2O3
303 U směsných feritů se ve srovnání s původním ferimag- netickým materiálem Curieova teplota s přídavkem příměsí:
- nemění
- zvyšuje
* snižuje
- prudce stoupá
304 Curieova teplota charakterizuje:
- teplotu přechodu materiálu z feromagnetického do paramagnetického stavu
- teplotu přechodu materiálu z feromagnetického do diamagnetického stavu
* teplotu přechodu materiálu z ferimagnetického do paramagnetického stavu
- teplotu přechodu materiálu z ferimagnetického do diamagnetickéhostavu
305 Pracovní teplota feritů je definována:
- teplotou počátku poklesu permea bility feritu
- teplotou při které permeabilita dosáhne dvojnásobku hodnoty při 20°C
- teplotou uvedenou v katalogovém listu
* teplotou při které permeabilita dosáhne poloviny hodnoty při 20°C
306 Počáteční permeabilitu feritu spočteme podle následujícího vztahu (L(H) je indukčnost, l[s](m)je střední délka závitu, S(m^2) je průřez jádra a N je počet závitů cívky:
* Šr[poč] = L*l[s]/Š[0]*S*N^2
- Šr[poč] = L*l[s]/Š[0]*S^2*N
- Šr[poč] = L*l[s]/Š[0]*S*N
- Šr[poč] = L*l[s]^2/S*N^2
307 Feritové materiály typu MeO.Fe2O3 mají strukturu:
- diamantu
- wurtzitu
* spinelu
- sfaleritu
308 Hexaferity se v aplikacích používají převážně jako:
- magneticky měkké materiály pro točivé stroje
- magneticky měkké materiály pro transformátory
* magneticky tvrdé materiály pro trvalé magnety
- magneticky tvrdé materiály pro záznam informací
309 Feritové materiály dosahují v oblasti středních a vysokých frekvencí (do 1GHz) velmi nízkých ztrát z důvodů jejich resistivity, která dosahuje hodnot v rozmezí:
- 1.E-5 až 1.E-7 ŕm.
- 1.E-3 až 1.E-4 ŕm.
* 1 až 1.E+5 ŕm.
- 1.E-1 až 1.E-2 ŕm.
310 Podmínkou existence vysoké permeability magnetických materiálů je zejména:
- vysoká resistivita materiálu
* malá napětová a krystalová anizotropie
- vysoká hodnota součinitele magnetostrikce a konstanty magnetické krystalové anizotropie
- nízká resistivita materiálu
400 Ztrátový činitel dielektrika tgŰ lze pomocí složek komplexní permitivity a při uvážení jeho konduktivity ň (ý je úhlový kmitočet) vyjádřit vztahem:
- tgŰ=(_'/_'')+(ň/_[0]*ý)
- tgŰ=(_'/_'')+(ň*ý/_[0])*2
- tgŰ=(_''/_')+(ň*ý/_[0])
* tgŰ=(_''/_')+(ň/_[0]*ý)
401 Kondenzátorová keramika I.typu je charakteristická:
* nízkým tgŰ a _(r)(max.470), nezávislou na napětí,má def. teplotní koef. kapacity
- vysokým tgŰ (5E-3 až 75E-3) a vysokou _(r) (až 50000), _(r)=f(E),nelin. teplot. char. el. parametrů
- nízkým tgŰ,vysokou _(r)(až 5.E4),nezávislou na napětí, má defino vaný teplotní koef. kapacity
- vysokým tgŰ(5E-3 až 75E-3) a _(r)(až 50000),_(r)=f(E),nelin.tepl. char.el. parametrů,vys.C/m^3
402 Kondenzátorová keramika II.typu je charakteristická:
- nízkým tgŰ a _(r)(max.470), stab.el. parametrů nezáv.na napětí,má def. teplotní koef. kapacity
- nízkým tgŰ,vysok. _(r)(až 50000),stabilitou el. parametrů nezáv. na napětí, má def. teplot. koef.C
* vysokým tgŰ (5E-3 až 75E-3),_(r) (až 50000),_(r)=f(E), nelin. te- plotní char. el. parametrů
- nízkým tgŰ,vysokou _(r)(až50000),stab. el. param. nezáv.na napětí,má def. tepl. koef. kapacity
403 Kondenzátorová keramika III.typu je charakteristická:
- nízkým tgŰ a _(r)(max.470), stab.el. param. nezáv. na napětí, má def. teplotní koef. kapacity
- nízkým tgŰ,vysokou _(r)(až50000),stab. el. param. nez.na napětí, má def.teplot. koef. kapacity
* vysokým tgŰ (5E-3 až 75E-3), _(r)(až 50000),_(r)=f(E), nelin. tep. char. el. param.,vysokou C/m^3
- nízkým tgŰ,vysokou _(r)(až50000),stab. el. param. nezávislou na napětí, má def. teplot. koef. C
404 Výchozí surovinou pro přípr
Vloženo: 16.01.2010
Velikost: 25,84 MB
Komentáře
Mohlo by tě zajímat:
Reference vyučujících předmětu X12MTE - Materiály a technologie pro elektronikuReference vyučujícího Ing. Josef Sedláček CSc.
Podobné materiály
- X12UEM - Úvod do elektrotechnických materiálů - Příklady z materiálů
- X02FY1 - Fyzika 1 - Souhrn materiálů na zkoušku
- X12MTE - Materiály a technologie pro elektroniku - referat_posouzeni magneticky mekkych materialu pomoci hystereznych smycek
- X01MA2 - Matematika 2 - Řešené příklady ke zkoušce Sobotíková
- X31EO1 - Elektrické obvody 1 - Příklady ke zkoušce
- X31EO1 - Elektrické obvody 1 - Teoretické otázky ke zkoušce
- Y16PAP - Právní aspekty podnikání - Otázky ke zkoušce
- X31EO2 - Elektrické obvody 2 - Podklady ke zkoušce
- X02FY1 - Fyzika 1 - Otázky ke zkoušce Bednařík
- Y01ALG - Úvod do algebry - tahák - definice ke zkoušce - TheBigOne
- X01MA1 - Matematika 1 - - Definice a věty ke zkoušce
Copyright 2024 unium.cz